Инструкция По Проектированию Железобетонных Дымовых Труб

On
Труб

Дымовые трубы. Старые конструкции кирпичных и железобетонных дымовых.

Дымовые трубы железобетонные Особое внимание в течение всего периода эксплуатации контактных экономайзеров на ТЭЦ уделялось состоянию. Все котлы, снабженные контактными экономайзерами, работали на одну трубу, с 1973 г.— на две трубы. Обе (железобетонные высотой 100 м) имеют кирпичную футеровку, причем между стволом трубы и футеровкой предусмотрен вентилируемый зазор.

Фактически по разным причинам этот зазор в обеих трубах в период 1968— 1985 гг. Не вентилировался. В процессе ежегодных внутренних и, проводившихся персоналом ТЭЦ и представителями различных организаций, периодически отмечалось увлажнение ствола труб. Влажные пятна замечены сотрудниками Уралтехэнерго в зимний период 1984— 1985 гг. Основную причину этого они видят в отсутствии вентилируемых зазоров и не считают, что подобные нарушения в следует связывать только с эксплуатацией контактных экономайзеров.

Эксплуатационные наблюдения однозначно показывают, что при установке контактных экономайзеров требуется обязательно помнить о возможности конденсации в газоходах и остаточных, а при нарушениях режима эксплуатации — такл е и уноса ка. Железобетонная дымовая труба (рис. 1-11) внутренним диаметром rfa = 800 мм и расчета теплового потока через трубу на формуле для с использованием внутреннего диаметра трубь.

Параллельно с ростом мощности промышленных и энергетических предприятий железобетонных дымовых труб. В США применяют трубы высотой до 365 м, в Канаде— до 380 м, в Польше запроектирована труба высотой 500 м. В нашей стране строят от 30 до 320 м, для Норильского горно-металлургического комбината запроектирована труба высотой 420 м, намечается проектирование труб высотой до 600 м.

При резком увеличении высоты и диаметра труб толщина их стенки растет медленно. Для труб высотой около 50 м отношение толщины стенки к радиусу ее у основания 6/Rq составляет 1/5—1/7, для труб высотой около 300 м оно падает до 1/12—1/15, в техпроекте трубы Норильского горно-металлургического комбината 6/Rq составляет 1/23. Уменьшение отношения 6/Rq существенно изменяет распределение усилий возрастают кольцевые моменты (М,) и Nh, падают кольцевые температурные моменты Мщ, меняется меридиональных сил Л/м и моментов а также сдвигающих S и поперечных Q сил. Инструкция по проектированию железобетонных дымовых труб.

М., Стройиз- Во всех описанных выше конструкциях и установках корпуса экономайзеров изготовлены из толщиной 4—5 мм. На изготовление собственно экономайзера (без газоходов и ) составляет 1,5—2 кг на 1 Мкал/ч его теплопроизводительности.

Несмотря на то что указанный сравнительно невелик (в несколько раз меньше на изготовление поверхностных экономайзеров той же производительности), все же может оказаться целесообразным применение неметаллических или мало-металльных конструкций. В частности, в целях, отказа от изоляционных работ и увеличения долговечности корпус экономайзера может быть изготовлен из железобетона. Во избежание задувания ветром при выходе из трубы и нарушения нормальной тяги выходная с выбирается не ниже 4—6 м1сек.

Дымовая Труба Котельной

Наибольшая газов при выходе из, трубы принимается обычно не выше 16—18 м1сек. Размеры нижнего сечения (основания) кирпичной или железобетонной дымовой трубы цилиндрической формы определяются и устойчивости. Обычно имеет снаружи вид, с УКЛОНОМ по отношению к вертикали 0,02—0,03. Расположение золоуловителей (электрофильтров) сзади и дымососов на полу 3 олового этажа (фиг. Дымососы установлены между бункерным помещением и фундаментами котлов на полу золо-вого этажа. В трехэтажном находятся на первом этаже—- на втором — деаэраторы на третьем — р.

Или железобетонная — сооружается вне, что является достоинством данной компоновки. Серьезный ее недостаток— большой пролет и высокая стоимость котельной из-за установки в ней золоуловителей, а также трудность вывода газов через фронтовую часть котельной. Схема градирни приведена на фиг. Вода под напором поступает ив конденсаторов станции в с, откуда она стекает вниз по Ь, выполненному в виде-решетника из брусьев, в бассейне. Навстречу воде, охлаждая ее, движется воздух, поступающий через, расположенные над бассейном.

Насыщенный парами во13дух отводится вытяжной башней d, работающей по такому же принципу, что и котельной установш. Вытяжные башни обычно выполняются деревянньгми, и лишь поп очень больших значениях производительности (охлаждение свыше 15 000—20 000 воды в час) прибегают вытяжных башен. Могут выполняться железобетонными, металлическими, кирпичными и со стволом из кремнебетона. Для мощных электростанций, работающих на сернистых топливах, применяются они могут быть как металлическими, так и железобетонными. П1-43, г показан один из трехствольной 320 ж, обслуживающей 3 блока мощностью по 800 Мет. 111-43, д приведен четырехствольной 250 м.

Многоствольная может применяться как для ГРЭС, так и для ТЭЦ. В случае установки многоствольной на ТЭЦ энергетические и могут подключаться на газоотводящие стволы группами подключаются либо на отдельный газоотводящий ствол, либо совместно с энергетическими. Выбор определяется анализом.

1 МИНИСТЕРСТВО МОНТАЖНЫХ И СПЕЦИАЛЬНЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ РАБОТ СССР (МИНМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ СССР) УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ДЫМОВЫХ ТРУБ ВСН ММСС СССР МОСКВА 1972 В настоящих Указаниях приведен расчет железобетонных дымовых труб на совместное действие нагрузок от собственного веса и ветра и воздействия температуры (нагрев ствола отходящими газами и солнечной радиации), а также приведены новые данные по определению крена и осадок фундаментов дымовых труб в зависимости от их высоты. Указания разработаны институтами НИИЖБ, ЦНИИСК им. Кучеренко, НИИОСП Госстроя СССР и ВНИПИ Теплопроект Минмонтажcпецстроя СССР. Участие в разработке приняли: от НИИЖБ докт. Милованов, канд. Альтшулер; от ЦНИИСК им.

Кучеренко доктора техн. Коренев, А.Р. Ржаницын, А.В. Геммерлинг, кандидаты техн. Барштейн, В.Г. Шкляревский; НИИОСП докт. Егоров; от ВНИПИ Теплопроект канд.

Шишков, инженеры В.Г. Лебедев, В.В. Сидоров, В.С. Редакторы Инж. Рейнов 1 2 Минмонтажспецстрой СССР Ведомственные строительные нормы Указания по расчету железобетонных дымовых труб ВСН ММСС СССР 1.

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ 1.1. Настоящие указания распространяются на расчет монолитных железобетонных дымовых труб высотой более 150 м с ненапрягаемой арматурой. Примечания: 1. Железобетонные дымовые трубы высотой до 150 м должны рассчитываться по «Инструкции по проектированию железобетонных дымовых труб». М., Госстройиздат, 1962, при этом ветровые нагрузки следует принимать по действующей главе СНиП «Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования». Монолитные железобетонные дымовые трубы высотой более 150 м с ненапрягаемой арматурой далее в тексте «Указаний» будут именоваться сокращенно «трубы» Расчет труб, возводимых в сейсмических районах, должен вестись с учетом требований главы СНиП II «Строительство в сейсмических районах.

Нормы проектирования» Расчет железобетонных плит для фундаментов дымовых труб должен выполняться согласно «Инструкции по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций с учетом перераспределения усилий» 2е издание (М., Госстройиздат, 1961) При расчетах труб кроме настоящих Указаний надлежит соблюдать требования глав СНиП IIВ.162. «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования» и IIВ.767 «Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур. Нормы проектирования».

Инструкция По Проектированию Железобетонных Дымовых Труб

2 3 Внесены ВНИПИ Теплопроект, НИИЖБ, ЦНИИСК, НИИОСП Утверждены Минмонтажспецстроем СССР 27 января 1972 г. Срок введения 1 марта 1972 г. СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБЫ Общие указания 2.1. Расчет трубы следует производить по двум группам предельных состояний: по потере несущей способности и по непригодности к нормальной эксплуатации. При расчете по первой группе предельных состояний необходимо учитывать одновременное действие нагрузки от собственного веса, расчетной ветровой нагрузки, а также влияние температуры отводимых газов; при расчете по второй группе предельных состояний одновременное действие собственного веса, нормативной нагрузки от ветра, а также влияние температуры отводимых газов и солнечной радиации. Собственный вес трубы принимается без коэффициентов перегрузки.

Предельному состоянию по потере несущей способности вертикальных и горизонтальных сечений трубы отвечает образование пластического шарнира, в том числе: в горизонтальных сечениях трубы с наветренной стороны пластическому шарниру соответствует состояние, когда зона текучести растянутой арматуры, равномерно расположенной по периметру кольца, доходит до центра тяжести арматуры растянутой зоны (рис. 1); с подветренной стороны этому соответствует полное использование прочности сжатой зоны бетона; 3. 4 в вертикальных сечениях предельному состоянию соответствует текучесть растянутой арматуры. Значения коэффициента k в зависимости от a для разных значений h/h0: 1 1,05; 2 1,10; 3 1,20; 4 1,30 Значение коэффициента ya определяют по формуле: (32) 22 23 Предельные минимальные значения коэффициента ya вычисляются по формуле (27) Ширину раскрытия горизонтальных трещин определяют по формуле:, (33) где sac среднее напряжение в растянутой арматуре, принимаемое при расчете ширины раскрытия трещин большим из двух значений: sact sac = (34) или, (35) где yа определяется по формуле, (36) где gбр определяется по табл. 3 главы СНиП IIВ.767 или по опытным данным в зависимости от температуры бетона на уровне арматуры.

Определение расчетных ветровых нагрузок по формуле (1): 43 44 Значения статической нагрузки Таблица 8 звена Отметка точки приложения равнодействующей (м) (т), 44 45 где ai(x k ) и ai(x j ) относительные ординаты; m j коэффициент пульсации скоростного напора. Напряжения арматуры и бетона в кольцевых внецентренно сжатых сечениях, ослабленных одним проемом в сжатой зоне q = 25 СОДЕРЖАНИЕ 1. Общие положения 2. Статический расчет трубы Общие указания 67 68 Определение расчетной ветровой нагрузки Расчет горизонтальных сечений трубы Расчет вертикальных сечений Поверочный расчет на резонанс 3.

Расчет оснований под фундаменты труб Определение нормативного давления на основание Расчетные характеристики сжимаемого основания Расчет средней осадки и крена фундамента Приложения: 1. Расчетные сопротивления арматуры для труб 2. Пример расчета ствола трубы 3. Проверка общей устойчивости дымовой трубы 4. Графики значения угла b для кольцевых внецентренно сжатых сечений труб и напряжений арматуры и бетона в кольцевых внецентренно сжатых сечениях, ослабленных одним проемом в сжатой зоне q = 25 68.